1、设备概况
贵州淞河矿井中央采区101主井的运输设备为DTL140/150/3×900S型带式输送机。该设备的主要参数：带宽B=1 400 mm；运量Q=1500t/h；输送长度1=1154 m；倾角B=16°；带速V=3.15m/s。通过设计计算，整台设备选型为：采用三电机双滚筒驱动，功率配比2:1，电机型号YB630M24，功率P=3x900 kW，电压等级10 kV；减速机选用SEW公司的ML3 PSF140+压力润滑，速比i=40；张紧采用机尾自控液压拉紧，型号ZYL400（DYL-03 -16/8）；制动器采用2台自冷盘式液压制动器，其型号为KZP-φ11600/4×100；逆止器采用2台低速接触式楔块逆止器，型号为DSN530；胶带采用ST/S3500阻燃型钢丝绳芯胶带。
2、传动部分的结构简化
在带式输送机选型设计中，对于大输送量、长距离、高带速的向上输送的大型带式输送机，传动部分要求同时装设逆止装置和制动装置。通过对DTL140/150/3 x 900S型带式输送机设计计算，所需制动力矩过大，巷道空间有限，所以需要配备2台KZP-φ1600/4×100型盘式制动器，又由于上运大型带式输送机逆止器1用1备的原则，该设备还需配备2台DSN530型逆止器。在普通的三驱动带式输送机正常选型时，3套驱动单元加上2台逆止器和2台制动器，共有7个需要安装的配套部分。如果全作用于传动滚筒或传动改向滚筒出轴上，传动部分至少需要4个传动滚筒或传动改向滚筒，布置形式如图1所示。Ⅱ区和Ⅲ区是传动部分，共由4个传动滚筒和传动改向滚筒组成，驱动单元、逆止器和制动器均作用在这4个滚筒上。
DTL140/150/3×900S型带式输送机传动部分布置在井口外廊道楼板上，出于对基建空间和安装成本的综合考虑，对传动部分布置形式进行简化，选择为图2所示形式。I区和Ⅱ区的传动部分共由3个传动滚筒或传动改向滚筒组成，3个滚筒6个出轴位置，现需要装配7个配套部分，无疑缺少1个安装位置。图2中，I区的传动滚筒装了2套驱动单元，Ⅱ区的传动滚筒装了1套驱动单元，剩余1个传动滚筒出轴，加上1个传动改向滚筒2个出轴，可装配3套逆止器或制动器，剩余l套逆止器或制动器没有安装位置。这就要求对结构简化后剩余的1套逆止器或制动器的安装位置进行分析和研究，确定优化的结构组合。
3、优化方案比选
(1)减速器低速轴选双出轴式。即选用的减速器输出轴为双向伸出，一方与传动滚筒联接，另一方与逆止器或制动器联接。如图2所示，A处装配一套逆止器或制动器。此处装配逆止器或制动器完全符合带式输送机设计要求，但是针对此条带式输送机，在正常有载停车时，由于其制动力矩和逆止力矩过大，即使减速器输出轴逆止住了，减速器与传动滚筒间的棒销联轴器（B处）有可能因尼龙销承载而损坏，不能有效防止机械传动机构反转，存在严重的安全隐患。
(2)减速器与传动滚筒之间式。减速器与传动滚筒之间式即逆止器或制动器装于减速器与传动滚筒之间（图2中B处）。首先考虑安装制动器，本机选用KZP-C11600/4×100型制动器，体积大，占用空间大，减速器与传动滚筒之间、传动滚筒与传动改向滚筒之间没有足够空间可安装；其次考虑安装逆止器，装于B处的逆止器与轴之间一般采用胀套连接，此种连接造价高，逆止器价格昂贵，另外在逆止器出现故障需更换的情况下，必须把棒销联轴器热装在滚筒端的半联轴节拔掉，拆装困难，不便维修。
(3)传动改向滚筒“一+二”出轴式。即在传动改向滚筒一端出轴设计一个台阶安装制动器，另一端出轴设计为2个台阶安装制动器和逆止器两大配套件（图2中Ⅲ区所示）。由于大型制动器与轴之间是胀套连接，所以装于内侧，逆止器可选普通键连接装于外侧，这样便于拆装维修，价格也不高。但是，在制动力矩和逆止力矩大的情况下，这种结构形式轴伸较长，轴所受的弯扭合成较大，对轴的强度要求更高。
通过对3种结构形式的分析比较，认为第3种结构形式——传动改向滚筒“一+二”出轴式，突破了现有的滚筒单出轴和双出轴结构形式，既满足了传动要求，又能满足制动和逆止要求，结构简单，拆装方便．价格低廉，为安装土建节约空间，降低成本。属较优化的结构设计形式。
4、结语
贵州淞河矿井中央采区101主井带式输送机已于2008年年底研制完成。由于对传动部分结构形式进行简化（减少1套传动单元），使得搭建的高层廊道楼板面积减少一半，节省安装空间，大大降低了基建成本。现带式输送机在安装调试阶段，试运转过程中，整机运转正常，性能良好，安全可靠，完全能够满足矿方运输要求。今后，在机械设计过程中，要本着结构简化、便于拆装、价格低廉的原则，满足用户的各种要求，促进机械行业的发展。
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