某供热企业，采用三台DZL14-1.0/95/70-AⅡ型工业改型水管锅炉替代原有的6t/h手烧炉。厂房结构、场地面积基本保持不变。其中1#炉运行1年，2#、3#炉运行3年。
2、锅炉结构
该锅炉采用蛇行管束，增加炉水引射装置起到改善炉水循环。蛇行管束同时又独立连接管进入锅筒；采用水冷前后拱；燃烧设备采用鳞片式链条炉排或横梁炉排，双侧进风。炉排下设有多个独立风室，在风室两侧设有调风机构，空气由鼓风机鼓入两侧风道经接管和调风机构进入独立风室。
3、锅炉主要设计参数
额定热功率：14 MW
额定工作压力：1.0 MPa
出水温度：95℃
回水温度：70℃
炉排有效面积：19.558 m2
设计煤种：Ⅱ类烟煤
燃料消耗量：3350 kg/h
设计热效率：80.2%
锅炉水容量：14.2m3
锅炉循环水量：480 m3/h
辐射受热面：60.2m2
对流受热面：17.6m2
设计排烟温度：180℃
4、锅炉主要实验参数（如下表）
综合DZL系列锅炉的特点及以上数据分析：
(1)1#炉新投产1年，而2#、3#炉已投产3年，故l#炉状况理应好于2#、3#。1#炉基本上达到了出力和热效率的额定值，2#炉、3#炉偏低。
(2)测试过程中，发现2#炉及3#炉正压运行较严重，炉膛漏风较严重，说明尾部堵灰较严重。从实验数据分析，过剩空气系数较大。由于漏风，导致燃烧工况不稳定，燃烧不充分，严重影响了锅炉出力。
(3)该锅炉为改型工业热水锅炉，以6 t/h为基础，改造后锅炉出力提升到20 t/h，相应地提高了炉膛的容积和热负荷。为满足出力，在不改变原厂房面积、场地等条件下，炉膛受热面布置得十分紧凑，在此情况下，运行时间一长，特别是燃用煤种偏杂，导致锅炉尾部受热面堵灰严重，使锅炉出力明显下降。
(4)锅炉设计煤种为Ⅱ类烟煤(Q>20.9 MJ/kg)，但实际燃用煤种较杂，极少能使用设计煤种，煤的热值与设计煤种差异较大，导致运行中燃烧不充分，燃烧工况变换很大，达不到锅炉出力的设计要求，特别是在燃用煤种偏杂及低发热值煤种或尾部积灰后，情况更加恶化。
(5)2#、3#锅炉出力不足主要与锅炉换热效果差、结焦和尾部积灰严重等因素有关，另外，由于热网的惰性、实验时锅炉给水与回水间的温差变小，实际情况的出力应比实验出力略高。
(6)按原设计，各风室为均匀送风，但按实际的运行经验来看，此种配风是不大合理的，应按照实际燃用煤种，摸索出一套切实可行的配风比例。
三门峡30码期期必中主要销售燃烧木屑颗粒机压制的木屑颗粒燃料的生物质锅炉，如下图所示：
5、整改措施根据三台炉目前状况，可考虑采用如下措施。
(1)从实验结果看，3台炉热效率都未达到额定值，2#、3#炉出力不足的主要原因为锅炉排烟温度高。炉膛漏风严重，锅炉尾部严重堵灰。故可投入省煤器吹灰装置，并进行经常性的吹灰和打焦。保持各受热面的清洁。以保证其换热效果。对人孔门和观察孔等处进行严密性处理，以减小锅炉系统的漏风。
(2)对于正压运行严重的问题。除经常采取打焦和吹灰处理以减少烟气流动阻力、组织合理的运行工况外，应考虑增加引风机的功率和烟囱的流通截面。
(3)由于链条炉对燃料的要求比较严格，应尽量燃用设计煤种和高燃点的煤种。
(4)从设计角度上考虑，铸铁鳍片省煤器是DZL型锅炉尾部余热利用的重要装置，极易积灰，清灰操作难度较大，烟气阻力亦增大，造成正压运行。将其技术改造为双侧活动板壁式，如图所示。使维修及清灰等操作极为方便，解决了正压燃烧情况不良的工况，减轻了劳动强度。
6、整改前后运行情况对比
整改前，锅炉燃烧不好，出力不够，黑烟严重，需频繁停炉进行人工吹灰打焦，锅炉房内空气质量非常不好；整改后，燃烧情况得到改善，尾部堵灰的情况得到了极大的改善，改造前需4天左右人工清灰一次，现在一个月左右清灰一次，出力及热效率基本达到了额定值，锅炉房内空气质量有明显好转。
