在过去的几年中，历经各种原材料的更换，导致加气混凝土料浆的性质发生了根本的变化。在使用湿煤灰与中速生石灰时，料浆粘度较小且在搅拌过程中随时间的变化较慢，而在使用干煤灰与快速生石灰时，干煤灰在搅拌过程中由不饱和逐渐变成饱和状态，不断从浆体中吸收自由水，并且其中的ACa0吸水消解放热，使料浆温度由常温升至40～45℃，生石灰中ACa0在料浆搅拌过程中加速消解，使得混和料浆的粘度加速增大，料浆也由牛顿流体骤变为非牛顿流体。
在确认了料浆的性质之后，我们经过几次定性的实验，将原有搅拌机直径改小，使搅动核心的最大直径与其高度相等，并且将槽内料浆的流动方向改变，由导流筒内流向下变为向上，有效的解决了物料搅拌不均的问题，使产品质量得到进一步的提高。现就此方面作一分析。
一、搅拌混合过程的原理：
(a)分子扩散由分子的相对运引起的物质传递，这种混合过程是在分子尺度的空间内进行。
(b)湍流扩散由湍流场中，涡旋分裂运动所引起的物传递，这种混合过程是茌涡旋尺度的空间内进行的。
(c)主体对流扩散包括一切不属于分子运动或涡旋运动所引起的扩散过程。如在搅拌槽内对流循环流所引起的物质传递，这种混合过程是在搅拌槽这样大的尺度空间内进行的。
显然均匀混合的最终阶段是分子扩散。浓度较高、尺寸较大的微团，由液体的对流运动和涡流分裂运动分散成浓度较低、尺寸较小的微团，不可能达到均质混合，但由于较小的微团间的接触面积增大，从而加速了分子扩散混合。
大多数混合过程这三种机理同时存在。对于高粘度液体多在滞流状态下搅拌，混合过程主要为分子扩散和主体对流扩散的综合作用。
二、加气混凝土料浆的性质
加气混凝土料浆的极限剪应力和结构粘度都随时间而增大。
(1)当料浆中消石灰或者废浆比例较小时，混合料浆粘度较小，料浆尚属牛顿流体。
(2)当料浆中消石灰或废浆比例较大时，导致混合料浆粘度较大，料浆属非牛顿流体。
三、工程设计中需解决的问题
槽内物料的流动型态和有效搅拌条件下所需要的搅拌功率。
A．流型特点
(1)当料浆属牛顿流体时，各种物料的混合搅拌属于固体悬浮操作是由槽内循环速率控制，因而一般选用直径大、转速小的高循环量叶轮。若叶轮直径过小，则搅拌所及范围小，外层液体静止不动，影响悬浮的均匀性，而叶轮直径过大，则叶轮与槽壁间的空间减小，限制了轴向循环流型，以及增大了液流和槽壁间的冲击损失。另外从能量消耗来看，功率随叶轮直径增长而减小，故能耗低，但转动叶轮力矩增大，增加设备启动功率，使最初操作费用增大，因此选择叶轮直径时，应从循环流量大小、搅拌功率和启动力矩大小等诸方面考虑，选择—个适宜之值。
(2)当料浆属非牛顿流体时，所表现的粘性阻力随着流体所受到的剪切力速率而变，在非牛顿流体的搅拌中，叶轮附近高剪切区域内的湍动程度得到加强，而靠近器壁处较慢的循环流动则受到抑制。这样，当叶轮的直径减小或转速降低时，一旦循环流动不再能够达到器壁，便要在器壁附近形成停滞区，从而搅拌质量发生阶梯式的改变。根据这一流型特点，必须使叶轮转速超过某一临界值，以避免产生停滞流体。同时，搅拌槽内也不能安装挡板之内的促进混合装置．实践已经证明挡板背后会形成停滞区，从而降低了混合的效率。
B．临界搅拌条件
无论径向流动叶轮还是轴向流动叶轮所造成的搅动核心的最大直径dc与其高度均大抵相等，并且建立了以下的定量关系：
式中(Np)T为湍流条件下的功率准数
在圆形截面的搅拌槽中，为清除停滞区应使搅拌核心的最大直径dc与槽的直径D相等，由上式得到临界雷诺数为：
Re’=(D/ad)2
C．非牛顿流体搅拌功率的一般计算法
P=Np·pN3d5
Np为功率因数
P为物料密度
N为转速
D为叶轮直径
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